Tính toán, kiểm tra đài cọc:

SVTH:DƯƠNG NGỌC LINH 100

c¹

c₂ 1800

2600

2600 900 400

-Độ lún tính gần đúng theo công thức:

gl o qu o

o B p

S 1E ² . .

Trong đó +Hệ số poison : cuội sỏi : ₀=0,3 +Modun E_o= 15000 T/m²

+Hệ số _o phụ thuộc vào tỉ số Lqư/B_qư.Coi L_qư/B_qư=1,46, Tra bảng

o=1,36 1 0,32

7,7.1,36.2,61 0.0017 ( ) 0,17 ( ) 15000

S m cm

Vậy: S=0,17 cm<[S]=8cm.

Móng trục D khung K2 thỏa mãn tất cả các điều kiện.

SVTH:DƯƠNG NGỌC LINH 101 - Lực chống đ©m thủng:

P_cđt=[ ₁.(b_c+c₂)+ ₂.(h_c+c₁)].h₀.R_bt

Với: b_c=0,4m;h_c=0,9 m: C¸c kÝch thước của cột.

c₁=2,6-0,27-1,06-0,45=0,82 m, c₂=(1,06-0,4)/2=0,33 m: Khoảng c¸ch trªn mặt bằng từ mÐp cột đến mÐp đ¸y th¸p đ©m thủng.

h₀=2,2-0,15 =2,05 m: Chiều cao làm việc của đài.

R_bt=10,5 KG/cm² =105T/m²: Cường độ chịu kÐo tÝnh to¸n của bªt«ng đài.

1, ₂ được tÝnh theo c«ng thức :

1=1,5.

2 2 1

1 h^o

c =1,5. 1 2² = 2,23

2=1,5

2 2 1

1 h^o

c =1,5.

2 2

1 2,05

0, 725 =4,5

( Do c₁=c₂ < 0,5h_o=1,025 m nªn lấy c1= 0,5h_o , c₂ =0,725m) Vậy ta cã:

P_cđt= [2,23.(0,4+0,725) +4,5.(0,9+1,025)]. 2,05.105=2404,6 (T)

 P_đt=575,87 T < P_cđt=2404,6 T.

 Chiều cao đài thỏa m·n điều kiện chống đ©m thủng c. Kiểm tra điều kiện cường độ trªn tiết diện nghiªng:

Điều kiện cường độ:

Trong đã:

314,67

Q pmax T: Tổng phản lực của c¸c cọc nằm ngoài tiết diện nghiªng

b = 1,8 m: Bề rộng đài =0,7.

2

1 h^o2

c = 0,7.

 =1,57.1,8.2,05.105 = 608,3 T

 Thỏa m·n điều kiện: Q< => điều kiện cường độ được đảm bảo.

6.TÝnh to¸n cốt thÐp chịu lực

+Sơ đồ tÝnh đài là conson ngàm vào mÐp cột, chịu c¸c lực tập trung

k 0R bh Q

1 22 1, 57

Rk

bh₀

Rk

bh₀

SVTH:DƯƠNG NGỌC LINH 102

1800

26002600

1000r1

I I

1 2

là các phản lực đầu cọc.

Giá trị Mômen uốn tính toán tại các vị trí ngàm là:

M_I-I=r₁.P₀₁=1,35.262,19= 353,95 (T.m).

(r₁=1,3 m: Khoảng cách từ trục cọc tới mặt cắt I-I)

 Cốt thép yêu cầu:

I 0

M 353,95 2 2

A 0, 00685m 68,5 (cm )

s 0.9.h .Rs 0,9.2,05.28000 Chọn 12 28a150, A_s=73,896 cm²

+ Ph-ơng còn lại ta bố trí theo cấu tạo 26 20a200, A_s=81,69 cm² Hàm lượng thép: =As/b_đ.h₀=73,896. /180.205=0,2%>0,05%.

IV. tính toán móng d-ới cột trục B+c, khung k2 1. Sơ bộ chọn cọc và đài cọc

Vật liệu sử dụng - Cọc:

Bê tông cọc cấp độ bền B25 có R_b = 14.5 MPa, R_bt = 1.05 MPa Cốt thép dọc chịu lực loại CII có Rs = 280 Mpa = 28000 T/m2 - Đài:

Bê tông đài cọc cấp độ bền B25 có R_b = 14.5 MPa Thép CII có R_s = 280 MPa = 28000 T/m2

Lớp lót bêtông gạch vỡ B7.5, dày 10 cm.

Sử dụng cọc nhồi đ-ờng kính 1,0 m .

Thép dọc được tổ hợp thành các lồng thép tuỳ theo điều kiện cẩu lắp, ở đây tổ hợp thành 3 lồng với chiều dài mỗi lồng như trong bản vẽ. Do cọc chỉ chịu nén đúng tâm (không có tổ hợp nào gây nhổ cọc) nên chỉ cần bố trí thép đến 1/3 chiều dài cọc phía trên cùng, hàm lượng cốt thép cọc khoan nhồi lấy khoảng = 0,4-1%. Số lượng cốt thép đặt theo cấu tạo 16 22, A_s=60,82cm². _t=0,77%.

Cốt đai bố trí 10a200 cho lồng trên cùng và 10a400 cho 2 lồng phía dưới.

Đai tăng cường 3 20a200

Chiều sâu chôn đài chọn sơ bộ hđ = 2,2 m.

SVTH:DƯƠNG NGỌC LINH 103 Chiều dài cọc là 38,8 m kể từ đáy đài, phần cọc ngàm vào lớp đất sỏi là 2 m.

2. Sức chịu tải của cọc

2.1 Sức chịu tải của cọc về ph-ơng diện vật liệu Công thức: Q_vl= (m₁m₂ R_b^’F_b+R_s A_s) , trong đó:

- m₁ : hệ số điều kiện làm việc, đối với cọc được đổ bê tông bằng ống dịch chuyển thẳng đứng m₁=0,85.

- m₂ : hệ số điều kiện làm việc kể đến phương pháp thi công, thi công có dùng dung dịch bentonite m₂=0,7.

- : hệ số uốn dọc, =1.

- R_s: Cường độ chịu nộn R_s= 2800KG/cm²

- A_s : diện tích cốt thép 16 22, A_a=60,82cm². _t=0,77%

- R^’_b: Cường độ chịu nén tính toán của bê tông cọc nhồi, bằng cường độ trung bình của mẫu nén hình trụ, R^’_b =R_b/ = 145/1,2 =120,8 kG/cm² ( hệ số hiệu chỉnh kết quả thí nghiệm từ mẫu trụ về mẫu chuẩn lập phương) ,nhưng không lớn hơn 60 kG/cm² khi đổ bê tông trong dung dịch sét => Lấy R^’_b

=60kG/cm²

 Q_vl=1.(0,85.0,7.60. 3,14.100²/4+2800.60,82)=450683 (kG) 450,7 (T) 2.2 Sức chịu tải của cọc về ph-ơng diện đất nền

* .Theo kết quả xuyên tĩnh CPT:

P_đ = 2

s c

Q Q

Trong đó:

Q_c , Q_s- lần lượt là sức cản phá họa của đất ở mũi cọc và sức kháng ma sát của đất ở mặt bên cọc.

- Q_c=F.K.q_cm với:

+ F: diện tích tiết diện ngang cọc, F = .1,0²/4 =0,785 (m²)

+ K: hệ số mang tải, phụ thuộc vào loại cọc và loại đất, lấy theo bảng, đối với cát chặt và loại cọc nhồi ta tra bảng có K= 0,3

+ q_cm: sức kháng mũi xuyên của đất ở mũi cọc, q_cm= 7457 kPa= 745,7 t

SVTH:DƯƠNG NGỌC LINH 104 Q_s=0,785.0,3.945,7 =222,7 (T)

- Q_s=u h_if_si; trong đó:

+u: chu vi cọc, u = .1, 0 = 3,14(m) +h_i: chiều dày lớp đất thứ i,

+ f_si: ma sát bên lớp đất thứ i: f_si= . Ta có bảng:

Loại đất h_i q_ci f_si f_si.h_i

Sét pha 2,8 2091 40 52,27 146,37

Cát pha 12 2597 80 32,46 389,55

Cát bụi 7 4236 100 42,36 296,52

Cát hạt nhỏ 15 5075 160 31,72 475,8

Cát cuội sỏi 2 9457 150 63,05 126,1

 Q_s=3,14.(14,637+38,955+29,625+47,58+12,61)=450,3 (T).

Vậy: P_đ = 450,3 222, 7

336, 5

2 2

s c

Q Q

T

*.Xác định theo thí nghiệm xuyên tiêu chuẩn SPT:

Theo Meyerhof , sức chịu tải của cọc theo kết quả xuyên tiêu chuẩn bao gồm hai thành phần : lực ma sát quanh cọc Q_s và lực chống mũi cọc Q_c .

Q_s = u l K N_{i i 2 i}

Trong đó :

l_i : chiều dài đoạn cọc trong lớp đất thứ i

u_i : chu vi đoạn cọc trong lớp đất thứ i . Với cọc tròn đ-ờng kính 1,0 m u_i = const

= 3,14 m

Ni : Kết quả xuyên tiêu chuẩn trung bình của lớp đất i .

K₂ : Hệ số kể đến ma sát quanh cọc lấy bằng 0,1 t/m² đối với cọc nhồi . Q_c = K N F_{1 n}

Trong F : diện tích mũi cọc , với cọc đ-ờng kính 1,0 m F = 0,785 m²

Nn : Kết quả xuyên tiêu chuẩn của lớp đất mà mũi cọc chống vào . K₁ : Hệ số kể đến lực chống mũi cọc lấy bằng 12 t/m² đối với cọc nhồi .

SVTH:DƯƠNG NGỌC LINH 105 Vậy , theo kết quả xuyên tiêu chuẩn , ta có :

Q_s = u . K₂ . (N₁ . l₁ + N₂ . l₂ + N₃ . l₃ + N₄ . l₄+ N₅ . l₅)

Q_s = 3,14. 0,1 . ( 8 . 2,8 + 11,7.12 + 16,1 . 7 + 26,4.15+64.2) 251 T Q_c = K N F_{1 n} = 12 . 64 . 0,785 602,88 T

Khả năng chịu tải của cọc về ph-ơng diện đất nền là : P_đ =

2, 5

s c

Q Q

= ^{251 602,88}

2,5 =341,55 T Vậy sức chịu tải của cọc đơn là :

P_c = min(P_đ , P_vl) = P_đ = 336,5 T

3. Xác định số lượng cọc và bố trí cọc:

Cột trục B-2 có tổ hợp nội lực nguy hiểm tại chân cột là N_B= -491,954 t; M=-20,584t.m, Q=-1,8911t

Cột trục C-2 có tổ hợp nội lực nguy hiểm tại chân cột là N_C= -492,779 t; M=-20,671.m, Q=-1,8933t

Vị trí đặt lực dọc tổng của 2 cột là vị trí tại đó mà mômen do 2 lực dọc của 2 cột gây ra bị triệt tiêu,do lực dọc khác nhau không đáng kể nên ta có lực dọc tổng đặt tại vị trí giữa hai cột:

Sơ bộ chọn chiều cao đài h_đ=2,2m Tải trọng tính toán tại đáy đài của 2 cột:

M^tt_x1=M_x1+Q_y1.hđ=-20,58+(-1,8911).2,2= -24,738 T.m M^tt_x2=M_x2+Q_y2.hđ=-20,671+(1,8933).2,2= -24,872 T.m

Nh- vậy tải trọng tính toán tại vị trí cân bằng mômen do lực dọc gây ra:

Q_x=Q_x1+ Q_x2=-1,8911+1,8933=0,0022 T N_tt=N_B+N_C=-491,95+(-492,78)= - 984,73 T M^tt_x= M^tt_x1+ M^tt_x2=-24,74-24,83= -49,57 T.m

a. Chọn số lượng cọc:

Sơ bộ chọn cọc kích thước đài là 7,4x4,4m; chiều cao đài móng hđ=2,2 m. Khoảng cách từ mép cọc đến mép đài là 200 mm.

Tải trọng tính toán tác dụng lên đài cọc: Ntt = 2.N +1,2.p_ht.B.L +1,1G_đ: Trong đó: + N: là lực dọc tại chân cột tầng hầm lấy từ bảng tổ hợp nội lực.

+ G_đ là trọng lượng bản thân đài và lớp bê tông trên mặt đài

SVTH:DƯƠNG NGỌC LINH 106

26508758752650350

cột t-ơng đ-ơng

+ p_ht là hoạt tải sàn tầng hầm; lấy p_ht = 0,6T/m².

N_tt =984,73 +1,2.0,6.7,2.(8+2,1) +1,1.7,4.4,4 .(2,2+0.3).2,5 = 1260,93(T).

 Số lượng cọc sơ bộ:

1260,73

1, 2. 1, 2 4,5

336,5 Ntt

n P cọc, ta bố trí 6 cọc.

(hệ số kinh nghiệm kể đến lực xô ngang và mômen lấy bằng 1,2)

b. Bố trí cọc:

Mặt bằng bố trí cọc như hình vẽ:

4. Tính toán kiểm tra tổng thể móng cọc:

a.Kiểm tra khả năng chịu lực của cọc:

- Tải trọng tính toán truyền lên cọc không kể trọng lượng bản thân cọc, đài và các lớp đất phủ:

+ Lực dọc tính toán ở cốt đáy đài:

N_tt = N.2+1,2.p_ht.B.L= 984,73 +1,2.0,6.7,2.(8+2,1)=1037,08 (T)

+ Mô men tính toán xác định tương ứng với trọng tâm diện tích tiết diện các cọc tại đế đài:

M_x^tt =29,96 (Tm)

+ Lực dọc truyền xuống các đầu cọc là: ^.₂

tt tt

x oi

i

M y P N

n y

Kết quả được tổng hợp thành bảng (Phía dưới)

-Tải trọng tải tiêu chuẩn tại đáy đài có kể trọng lượng đài là:

+Trọng lượng cọc: G_cọc=1,1.F_c.L_c.2,5=1,1.0,785.38,8.2,5=83,8 (T) +Trọng lượng bản thân của đài, các lớp đất trên mặt đài:

G_đ =7,4.4,4. (2,2+0,3).2,5=203,5 (T)

 N^tc = N^tt/1,15 + G_đ = 1037,08/1,15+203,5=1105,6 (T).

M_x^tc = M_x^tt /1,15 = 49,57/1,15=43,1 (T) ^.₂

tc tc

x i

i

i

N M y

P n y

SVTH:DƯƠNG NGỌC LINH 107

HM

LM

=4,78^o

15000200015006500120007000

0.000

-6000

Cọc Tọa độ

y(m)

Pi (T)

Poi (T)

1 3,0 198,6 189,37

2 3,0 198,6 189,37

3 0 184,25 172,85

4 0 184,25 172,85

5 -3,0 169,9 156,32

6 -3,0 169,9 156,32

 P_max=P_oimax+G_cäc=198,6+83,8=282,4 T < [P] =336,5 T =>đảm bảo điều kiện chịu lực

P_min =156,32 T>0 => Tất cả c¸c cọc đều chịu nÐn nªn kh«ng phải kiểm tra điều kiện chống nhổ.

b.Kiểm tra khả năng chịu lực của lớp đất dưới mũi cọc:

Khối mãng qui ước cã mặt cắt như h×nh vẽ.

Trong đã: Gãc truyền ứng suất là = _tb/4 . 12,6.2,8 14,5.12 18.7 22.15 38.2

2,8 12 7 15 2

tb

i ih hi

=19,1

 =19,1/4 =4,78

Chiều dài của đ¸y khối mãng quy ước:

L_M=A+2.H.tg =(7,4-2.0,2)+2.38,8.tg(4,78)=13,5 (m) Chiều rộng của đ¸y khối mãng quy ước:

B_M=B+2.H.tg =(4,4-2.0,2)+2.38,8.tg(4,78)= 10,5 (m) Diện tÝch của khối mãng quy ước:

F_qư = B_M.L_M=13,5.10,5=141,75 (m²) Chiều cao của khối mãng quy ước:

H_M=38,8+2,2=41 (m)

+ Trọng lượng của đất từ đ¸y đài đến mũi cọc:

N₁= (F_q- -F_c). _tbH_đđ =(141,75-0,785.6).0,965.38,8=5131,1(T)

SVTH:DƯƠNG NGỌC LINH 108 ( _tb ^. 0,865.2,8 0,916.12 0,964.7 1,01.15 1,08.2

38,8 i ih

hi

=0,965) + Trọng lượng của đài và đất trªn đài:

N₂= F_qư.h. _tb = 141,75.2,2.2=623,7 T + Trọng lượng của cọc:

Q_c=6.38,8.1,3.2,5= 756,6 T Tải trọng tại mức đ¸y mãng:

Nđm= N^tt/1,15+N₁+N₂+Q_c=1037,08/1,15+ 5131,1+ 623,7 +756,6=7313,2 T 7313,2

N Mx,tc

tc dm

pq­ max,min F W

qu x

26 141,75 318,9

+Với ^10,5.13,52 318,9

x 6

W m³

=> ²

­max 51, 73 /

tc

pq T m ²

­ 51, 59 /

pq tb T m

2

­min 51, 45 /

tc

pq T m

- Sức chịu tải của nền đất dưới đ¸y khối mãng quy ước tÝnh theo c«ng thức của Terzaghi:

'

1 2 3 '

0, 5. . . ( 1). . .

[ ] ^{gh qu q c} .

s

P N B N Hm N c

P Hm

F Fs

' 0, 965

tb ; 1,08; ₁ 1 0,2.L_qu/B_qu 0,74; ₂ 1;

3 1 0,2.L_qu/B_qu 1,26

Lớp đất đặt mãng qui ước cã = 38⁰ => N =79,5; N_q=48,9; N_c=61,4 Lớp đất đặt mãng qui ước là lớp cuội sỏi => c=0.

Vậy : [P]=0,5.0,74.79,5.1,08.10,5 1.(48,9 1).0,965.41 0 0,965.41 782, 4 / 2

3 T m

p_tb= 51,59 T/m² <[P]=782,4 T/m²

2

­max 51, 73 /

tc

pq T m <1,2.[P]=1,2.782,4=938,9T/m²

Như vậy nền đất dưới mũi cọc đảm bảo khả năng chịu c. Kiểm tra độ lón của mãng cọc:

SVTH:DƯƠNG NGỌC LINH 109

26508758752650350

- ứng suất bản thân các lớp đất tại đáy móng qui ước:

.h h 1,7.1,5 1,81.3,7 0,965.38,8 9,247 46,689 T m/ 2

bt tb

- ứng suất gây lún tại đáy khối móng quy ước:

51,59 46, 689 4, 9 / 2

p p T m

gl bt

-Độ lún tính gần đúng theo công thức:

gl o qu o

o B p

S 1E ² . .

Trong đó +Hệ số poison : cuội sỏi : ₀=0,3 +Modun E_o= 15000 T/m²

+Hệ số _o phụ thuộc vào tỉ số Lqư/B_qư.Coi L_qư/B_qư=1,46, Tra bảng

o=1,36 1 0,32

10,5.1,36.4, 9 0, 042 ( ) 0, 42 ( ) 15000

S m cm

Vậy: S=0,6 cm<[S]=8cm.

Móng thỏa mãn độ lún cho phép.

5. Tính toán, kiểm tra đài cọc:

a.Kiểm tra chiều sâu đặt đài:

h_đ=2,2 m.

h 0,7tg(45⁰ -

2 ⁾ .b_d Q

góc ma sát trong của đất =12,6⁰

Lớp đất trên cùng là sét pha dẻo cứng =1,81 t/m³ h_min

=0,7tg(45-2 ⁾

max

. _d Q

b = 0,7 . tg(45-^12,6 2 ).

0, 0022

1, 81.4, 4 = 0,009 m

h_đ>h_min => thoả mãn chịu lực ngang.

b. Kiểm tra cột đâm thủng đài theo tháp hình chóp:

Quy tiết diện cọc trên thành tiết diện vuông cạnh là a :

SVTH:DƯƠNG NGỌC LINH 110

26508758752650350

r₂

a= (m)

Điều kiện cường độ: Pđt P_cđt ,Trong đó:

-Lực đâm thủng:

P_đt= P_oi= P_o1 + P_o2 + P_o3 + P_o4=820,6 (T) - Lực chống đâm thủng:

P_cđt=[ ₁.(b_c+c₂)+ ₂.(h_c+c₁)].h₀.R_bt

Với: bc=0,4 m, h_c=1,0 m: Các kích thước của cột.

c₁=0,875-0,22-(0,886-0,35)/2=0,387 m, c₂=2,2-0,35/2-0,886-0,314=0,825 m:

Khoảng cách trên mặt bằng từ mép cột đến mép đáy tháp đâm thủng.

h₀=2,2-0,15 =2,05 m: Chiều cao làm việc của đài.

R_bt=10,5 KG/cm² =105T/m²: Cường độ chịu kéo tính toán của bêtông đài.

1, ₂ được tính theo công thức :

1=1,5.

2 2 1

1 h^o

c =1,5. 1 2² = 2,23

2=1,5

2 2 2

1 h^o

c =1,5. 1 2² = 2,23 ( Do c₁=c₂ < 0,5h_o=1,025 m nên lấy c₁= 0,5h_o)

Vậy ta có:

Pcđt= [2,23.(0,4+1,025) +2,23.(1+1,025)].

2,05.105=1656 (T)

 P_đt= 724,44 T < P_cđt=1656 T.

 Chiều cao đài thỏa mãn điều kiện chống đâm thủng c. Kiểm tra điều kiện cường độ trên tiết diện nghiêng:

Vì B=4,4m<b_c+2h_o =0,4+2.2,05=4,5 m nên điều kiện hàng cọc chọc thủng đài tính theo công thức: P_ct k(b_c+b)/2.h₀.R_k; c₁/h_o=0,5 tra bảng đ-ợc k=1,05

P_ct=P₀₁+P₀₂ =189,37.2=378,74 (T)

P_ct=378,74 < 1,05.(0,4+4,4).2,05.105=1084,86 (T)

SVTH:DƯƠNG NGỌC LINH 111

1495 1495 1505

p2

378

312,64

470,5 570

M t.m

Q (t)

p1 p3

1505

Thỏa mãn điều kiện chọc thủng.

6.Tính toán cốt thép chịu lực

+Sơ đồ tính đài là conson ngàm vào mép cột, chịu các lực tập trung

là các phản lực đầu cọc.

Giá trị Mômen uốn tính toán tại các vị trí ngàm là:

+,M_I-I=r₁.(P₀₁+ P₀₂)=1,17. 378,84 =44,1 (T.m).

(r₁=1,17 m: Khoảng cách từ trục cọc tới mặt cắt I-I)

 Cốt thép yêu cầu:

I 0

M 443,1

As 0.9.h .Rs 0,9.2,05.28000

2 2

0, 00858m 85, 8 (cm )

Chọn 25 22a170, A_s=95,025 cm²

Hàm lượng thép: =A_s/b_đ.h₀=85,8. /180.205=0,23%>0,05%.

+,M_II-II=r₂.(P₀₂+P₀₄+P₀₆)=1,268.(189,37+172,85+156,32) =657,5 (T.m).

(r₁=1,268 m: Khoảng cách từ trục cọc tới mặt cắt I-I)

 Cốt thép yêu cầu:

I 0

M 657,5

As 0.9.h .R 0,9.2,05.28000 s

2 2

0, 01273m 127, 3 (cm ) Chọn 42 20a180, A_s=132 cm²

7.Tính thép đai và thép lớp trên cho đài móng:

Để tính thép đai và thép lớp trên cho đài,ta lật ng-ợc móng lại,coi đài móng nh- là một dầm đơn giản kê lên 2 gối tựa là 2 chân cột,chịu lực do phản lực các đầu cọc gây ra:

P₁= P₀₁+P₀₂ =189,37.2 = 378,74(T).

P₂= P₀₃+P₀₄ =172,85. 2 = 345,7 (T).

P₃= P₀₅+P₀₆ =156,32.2 = 312,64(T).

Tiết diện của dầm nh- sau:

h = h₀ = 2,05 (m) b = 4,4 m (m)

SVTH:DƯƠNG NGỌC LINH 112 Sơ đồ tính toán:

Ta xác định đ-ợc : M_max= 570(Tm) Q_max = 378,4(T)

* Tính thép lớp trên cho đài:

2 2

0

570 0, 021

. . 1450.4, 4.2, 05

m b

M

R b h

0,5.(1 1 2. _m) 0, 989

⁵⁷⁰ 0, 01 ² 100 ²

. . 28000.0, 9898.2, 05

s

s o

A M m cm

R h

Chọn 35 20 a=200; A_s=109,9 cm².

Kiểm tra hàm l-ợng : ¹⁰⁰ .100% 0,11% _min 0, 05%

440.205

* Tính cốt đai cho đài:

+ Kiểm tra điều kiện hạn chế:

Q k₀.R_b.b.h₀ VT= Q_max = 378,4 T

VP= 0,3.1450.4,4.2,05= 3923,7T > VT

Thoả mãn điều kiện hạn chế,bê tông không bị phá hoại trên tiết diện nghiêng.

+ Kiểm tra khả năng chịu cắt của bê tông:

Q k₁.R_bt.b.h₀ VT= Q_max = 378,4 (KN)

VP= 0,6.105.4,4.2,05= 568,3 T > VT Bố trí cốt đai theo cấu tạo.

Chọn dùng đai 14 (thép đai cũng dùng nhóm A_II) có As=1,539(cm²),đai 2 nhánh(n=2)

SVTH:DƯƠNG NGỌC LINH 113

Phần Iv: THI CÔNG

Trong tài liệu Chung cư cao cấp BMC (Trang 100-113)