Ván khuôn dầm phụ

Nguyễn Đức Thuận - Lớp XD904

2 5

max 1744 /

08 , 17

10 . 3 ,

0 KG cm < 2100KG/cm²

+ Kiểm tra theo điều kiện ổn định:

f_max = 0,0015 .

400 6 , 0 0029 400

, 10 0 . 89 , 74 . 10 . 1 , 2 . 384

6 , 0 . 706 , 1 . 5 .

384 . . 5

8 7

4 4

l m f

EJ m l q^tc

Khoảng cách các nẹp đứng l = 120 cm không đảm bảo ổn định ván thành nên chọn khoảng cách các nẹp l = 60 cm.

Chọn khoảng cách các nẹp đứng l = 60 cm.

- Sơ đồ tính:

Coi ván thành nh- dầm liên tục kê lên các nẹp.

- Kiểm tra ván thành:

+ Kiểm tra theo điều kiện bền:

max =

W M_max

M_max = ql Tm

075 , 10 0

6 , 0 . 078 , 2 10

.^{2 2}

Với b = 0,3 m có W = 6,45 cm³ , J = 28,59 cm⁴ b = 0,15 m có W = 4,18 cm³ , J = 17,71 cm⁴.

Với h = 0,75 m có W = 6,45x2 + 4,18 = 17,08 cm³ , J = 2.28,59 + 17,71

= 74,89 cm⁴.

2 5

max 436 /

08 , 17

10 . 075 ,

0 KG cm < 2100KG/cm²

+ Kiểm tra theo điều kiện ổn định:

f_max = 0,0015 .

400 6 , 0 10 400

. 1 , 10 1 . 89 , 74 . 10 . 1 , 2 . 128

6 , 0 . 706 , 1 . .

128

. ₅

8 7

4 4

l m f

EJ m l q^tc

Vậy khoảng cách các nẹp đứng l = 60 cm là hợp lí.

Nguyễn Đức Thuận - Lớp XD904 Tiết diện dầm phụ 220x600.

a. Cấu tạo ván dầm

- VK dầm đ-ợc ghép từ các ván khuôn định hình gồm 2 ván thành và 1 ván đáy.

- Sử dụng hệ cột chống giáo PAL

- Kích th-ớc dầm phụ b_dpxh_dp = 22x60 cm.

Chiều dài: l = 8400 - 300 = 8100 mm = 8,1 m.

Ván thành dầm: h = h_dc - _s = 600 - 160 = 440 mm = 44 cm.

Ván đáy dầm phụ sử dụng 6 tấm 300x1200 , 1 tấm 300x600.

Ván thành dầm phụ sử dụng 6 tấm góc 150x150x1200, 1 tấm 150x150x900, 6 tấm 300x1200, 1 tấm 300x900 .

tấm phẳng tấm góc

ván thành dầm phụ

ván thép chèn gỗ

ván đáy dầm phụ

b. Tính ván đáy dầm

*Tải trọng tác dụng lên ván đáy dầm:

- Trọng l-ợng BTCT:

q₁^tt = b.h. _bt.n = 0,2.0,44.2,5.1,2 = 0,264 T/m.

q₁^tc = 0,22 T/m.

- Trọng l-ợng ván khuôn: p^tc = 20 KG/m². q₂^tt = b.p^tc.n = 0,2.0,02.1,1 = 0,0044 T/m

Nguyễn Đức Thuận - Lớp XD904 q₂^tc = 0,2.0,02 = 0,004 T/m.

- Hoạt tải đổ bê tông bằng cần trục : p^tc = 400 KG/m². q₃^tt = b.p^tc.n = 0,2.0,4.1,3 = 0,104T/m.

q₃^tc = 0,2.0,4 =0,08 T/m.

Tổ hợp tải trọng:

q^tt = q₁^tt + q₂^tt + q₃^tt = 0,264 + 0,0044 + 0,104 = 0,373 T/m.

q^tc = q₁^tc + q₂^tc + q₃^tc= 0,22 + 0,004 + 0,08 = 0,304 T/m.

*Tính toán ván đáy dầm:

Chọn khoảng cách các xà gồ ngang l = 120 cm.

xà gồ ngang ván đáy

ván đáy dầm phụ

- Sơ đồ tính:

Do ván đáy là VK định hình nên sơ đồ tính coi là dầm đơn giản có các gối tựa là vị trí các xà gồ ngang. Chọn khoảng cách các xà gồ ngang là l = 120 cm.

- Kiểm tra ván đáy:

+ Kiểm tra theo điều kiện bền:

max =

W M_max

Nguyễn Đức Thuận - Lớp XD904

M_max = ql Tm

054 , 10 0

2 , 1 . 373 , 0 10

. ^{2 2}

Với b = 0,2 m có W = 4,3 cm³ , J = 19,06 cm⁴

2 5

max 1256 /

3 , 4

10 . 054 ,

0 KG cm < 2100KG/cm²

+ Kiểm tra theo điều kiện ổn định:

f_max = 0,0015 .

400 6 , 0 002 400

, 10 0 . 06 , 19 . 10 . 1 , 2 . 384

2 , 1 . 304 , 0 . 5 .

384 . . 5

8 7

4 4

l m f

EJ m l q^tc

Khoảng cách xà gồ không đảm bảo ổn định ván đáy dầm nên chọn lại khoảng cách xà gồ.

Chọn khoảng cách xà gồ ngang l = 60 cm.

xà gồ ngang ván đáy

ván đáy dầm phụ

- Sơ đồ tính:

Coi ván đáy là dầm liên tục có các gối tựa là vị trí các xà gồ ngang. Các xà gồ ngang này lại đ-ợc kê lên các xà gồ dọc.

Chọn khoảng cách các xà gồ ngang là l = 60 cm.

- Kiểm tra ván đáy:

Nguyễn Đức Thuận - Lớp XD904 + Kiểm tra theo điều kiện bền:

max =

W M_max

M_max = ql Tm

0134 , 10 0

6 , 0 . 373 , 0 10

. ^{2 2}

Với b = 0,2 m có W = 4,3 cm³ , J = 19,06 cm⁴

2 5

max 312 /

3 , 4

10 . 0134 ,

0 KG cm < 2100KG/cm²

+ Kiểm tra theo điều kiện ổn định:

f_max = 0,0015 .

400 6 , 0 10 400

. 9 , 10 7 . 06 , 19 . 10 . 1 , 2 . 128

6 , 0 . 304 , 0 .

128

. ₅

8 7

4 4

l m f

EJ m l q^tc

Vậy khoảng cách các xà gồ ngang l = 60 cm là hợp lí.

*Tính toán xà gồ ngang:

- Sơ đồ tính:

Coi xà gồ ngang nh- dầm liên tục kê lên gối tựa là các xà gồ dọc.

Tải trọng tác dụng lên xà gồ ngang là tải phân bố ở vị trí ván đáy (b =0,3 m), để đơn giản tính toán và thiên về an toàn ta coi nh- tải trọng tác dụng lên xà gồ ngang là tải phân bố trên cả l = 1200.

Chọn tiết diện xà gồ ngang là 8x10 cm, xà gồ dọc là 10x12 cm.

Chọn khoảng cách các xà gồ dọc là l = 1,2 m.

- Tải trọng tính toán:

+Trọng l-ợng bản thân xà gồ:

q_xg^tt = b.h. _g.n = 0,08.0,1.0,6.1,1 = 0,00528 T/m.

Tải trọng tác dụng lên xà gồ:

Nguyễn Đức Thuận - Lớp XD904

q₁^tt = q_dầm^ttxl + q_xg^tt = 0,373.0,6 + 0,00528 = 0,23 T/m.

q₁^tc = 0,23/1,2 = 0,191 T/m.

- Các đặc tr-ng hình học của tiết diện xà gồ:

W = ^{6 3}

2 2

10 . 33 , 6 133

1 , 0 . 08 , 0 6

.h m

b

J = ^{6 4}

3 3

10 . 67 , 12 6

1 , 0 . 08 , 0 12

.h m

b

Kiểm tra xà gồ ngang:

- Theo điều kiện bền:

max =

W M_max

M_max = q^tt l Tm

033 , 10 0

2 , 1 . 23 , 0 10

. ^{2 2}

1

2 2

max 6 248 / 24,8 /

10 . 33 , 133

033 ,

0 T m KG cm < 120KG/cm²

- Theo điều kiện ổn định:

f_max = 0,003 .

400 2 , 1 10 400

. 9 , 10 3 . 67 , 6 . 10 . 2 , 1 . 128

2 , 1 . 191 , 0 .

128

. 4

6 6

4 4

1 l m

f EJ m

l q ^tc

Vậy khoảng cách các xà gồ lớp 2 là l = 120 cm là hợp lí.

*Kiểm tra xà gồ dọc đỡ xà gồ dọc:

Khoảng cách cột chống giáo Pal là l = 120 cm.

xà gồ ngang xà gồ dọc

bố trí xà gồ ván đáy dầm

Nguyễn Đức Thuận - Lớp XD904

- Tải trọng tập trung do xà gồ ngang kê lên:

p^tt = q₁^tt.l = 0,23.1,2 = 0,276 T/m.

p^tc = 0,23 T/m.

- Đặc tr-ng tiết diện xà gồ dọc:

W = ³

2 2

00024 , 6 0

12 , 0 1 , 0 6

.h x m

b

J = ⁴

3 3

0000144 ,

12 0 12 , 0 . 1 , 0 12

.h m

b

- Sơ đồ tính:

Coi xà gồ dọc là dầm đơn giản kê lên gối tựa là các cột chống, có các lực tập trung do xà gồ ngang kê lên.

Khoảng cách các cột chống giáo PAL là l = 1,2 m.

- Kiểm tra theo điều kiện bền:

max =

W M_max

M_max = Pl Tm

083 , 4 0

2 , 1 . 276 , 0 4

.

2 2

max 346 / 34,6 /

00024 , 0

293 ,

0 T m KG cm < 120KG/cm²

- Kiểm tra theo điều kiện ổn định:

f_max = l m

f x m

EJ l p^tc

003 , 400 0

2 , 1 10 400

. 8 , 10 4 . 144 . 10 . 2 , 1 48

2 , 1 . 23 , 0 48

. 4

7 6

3 3

Vậy xà gồ dọc chọn đảm bảo về c-ờng độ chịu lực và biến dạng.

Nguyễn Đức Thuận - Lớp XD904

*Kiểm tra ổn định và tính toán cột chống

Chọn hệ chống đỡ giáo PAL hình chữ nhật, có chiều dài mỗi khoang 1 m.

Ta quy các lực phân bố tác dụng lên ván đáy về lực tập trung tại đỉnh cột chống của xà gồ. Cột đ-ợc coi nh- kết cấu chịu nén đúng tâm 2 đầu là khớp.

- Tải trọng tác dụng lên cột chống:

N = q^tt . l_ch Trong đó :

q^tt - tải trọng tính toán tác dụng lên ván đáy l_ch - khoảng cách giữa các cột chống

N = 0,373x1,2 = 0,448 T < N_th = 35,3 T.

*Chiều cao tính toán của cột chống

Coi cột chống nh- cấu kiện nén đúng tâm hai đầu liên kết khớp: H = xH₀ = H₀ - Chiều cao từ mặt đất đến mặt xà gồ đỡ ván đáy dầm đối với tầng 1:

Nguyễn Đức Thuận - Lớp XD904 L = H₁ - h_dc - h_xg1 - h_xg2

= 4,5 - 0,6 - 0,1 - 0,12 = 3,68 m.

- Chiều cao từ mặt đất đến mặt xà gồ đối với tầng trung gian và mái:

L = H_t - h_dc - h_xg1 - h_xg2

= 3,2 - 0,6 - 0,1 - 0,12 = 2,38 m.

Chọn giáo PAL cho dầm tầng 1 gồm 3 khoang, các tầng còn lại gồm 2 khoang.

Với chiều cao thiếu hụt có thể dùng con kê và kích điều chỉnh độ cao.

b. Tính ván thành dầm phụ

nẹp đứng ván thành

ván thành dầm phụ

*Tải trọng tác dụng:

- áp lực nganglớn nhất do trọng l-ợng bê tông:

q₁^tt = _bt .h².n = 2,5.0,44².1,2 = 0,581 T/m.

q₁^tc = 2,5.0,44² = 0,484 T/m.

- áp lực ngang lớn nhất do trút vữa bê tông bằng cần trục: p^tc = 400 KG/m². q₂^tt = h.p^tc.n = 0,44.0,4.1,3 = 0,23 T/m.

q₂^tc = 0,44.0,4 = 0,176 T/m.

Tổ hợp tải trọng:

q^tt = q₁^tt + q₂^tt = 0,581 + 0,23 = 0,811 T/m.

q^tc = q₁^tc + q₂^tc = 0,484 + 0,176 = 0,66 T/m.

*Tính toán ván thành

Chọn khoảng cách các thanh nẹp l = 120 cm.

- Sơ đồ tính:

Nguyễn Đức Thuận - Lớp XD904

Coi ván thành nh- dầm đơn giản kê lên các nẹp đứng, khoảng cách giữa các nẹp lấy là l = 1,2 m.

- Kiểm tra ván thành:

+ Kiểm tra theo điều kiện bền:

max =

W M_max

M_max = ql Tm

117 , 10 0

2 , 1 . 811 , 0 10

. ^{2 2}

Với b = 0,3 m có W = 6,45 cm³ , J = 28,59 cm⁴ b = 0,15 m có W = 4,18 cm³ , J = 17,71 cm⁴.

Với h = 0,45 m có W = 6,45 + 4,18 = 10,63 cm³ , J = 28,59 + 17,71 = 46,3 cm⁴.

2 5

max 1100 /

63 , 10

10 . 117 ,

0 KG cm < 2100KG/cm²

+ Kiểm tra theo điều kiện ổn định:

f_max = 0,0015 .

400 6 , 0 0018 400

, 10 0 . 3 , 46 . 10 . 1 , 2 . 384

2 , 1 . 66 , 0 . 5 .

384 . . 5

8 7

4 4

l m f

EJ m l q^tc

Khoảng cách các nẹp đứng l = 120 cm không đảm bảo ổn định ván thành nên chọn khoảng cách các nẹp l = 60 cm.

Chọn khoảng cách các nẹp đứng l = 60 cm.

- Sơ đồ tính:

Coi ván thành nh- dầm liên tục kê lên các nẹp

NguyÔn §øc ThuËn - Líp XD904

Nguyễn Đức Thuận - Lớp XD904 - Kiểm tra ván thành:

+ Kiểm tra theo điều kiện bền:

max =

W M_max

M_max = ql Tm

029 , 10 0

6 , 0 . 811 , 0 10

. ^{2 2}

Với b = 0,3 m có W = 6,45 cm³ , J = 28,59 cm⁴ b = 0,15 m có W = 4,18 cm³ , J = 17,71 cm⁴.

Với h = 0,45 m có W = 6,45 + 4,18 = 10,63 cm³ , J = 28,59 + 17,71 = 46,3 cm⁴.

2 5

max 273 /

63 , 10

10 . 029 ,

0 KG cm < 2100KG/cm²

+ Kiểm tra theo điều kiện ổn định:

f_max = 0,0015 .

400 6 , 0 10 400

. 9 , 10 6 . 3 , 46 . 10 . 1 , 2 . 128

6 , 0 . 66 , 0 .

128

. ₅

8 7

4 4

l m f

EJ m l q^tc

Vậy khoảng cách các nẹp đứng l = 60 cm là hợp lí.

Trong tài liệu Chung cư cao tầng phường Cát Bi - Hải Phòng (Trang 129-140)